Кожухотрубный жидкостный ресивер ONDA RL-V 5 Ачинск

Int J Gynecol Cancer ; 14 2: В магазинах и супермаркетах часто используют холодильные машины Кожухртрубный холодоснабжения или как их еще называют - выносной холод. Чиллер применяется для охлаждения минеральной воды перед сатурацией, которая поступает из скважины.

Кожухотрубный испаритель WTK DFE 1700 Абакан Кожухотрубный жидкостный ресивер ONDA RL-V 5 Ачинск

Для труб с турбулизаторами, где смена режимов течения, характерная для гладких труб, отсутствует, рост ср способствует увеличению скорости парожидкостной смеси, что вызывает повышение центробежной силы и улучшение омываемосга те-плообменной поверхности жидкостью. Поэтому при всех исследуемых шагах ленточной вставки наблюдалось повышение коэффициента айв области существования расслоенного режима течения удалось достичь троекратного увеличения интенсивности теплообмена по сравнению с трубой без турбу-лизатора.

При малых значениях я интенсивность механизма переноса теплоты, обусловленного процессом парообразования, мала по сравнению с интенсивностью конвективного. При неизменном диаметре трубы 1 уменьшение. Относительный шаг Шз Рис. Следовательно, при низких значениях плотности теплового потока степень влияния с! Повышение массового расхода холодильного агента приводит к росту коэффициента а, как для гладкой трубы, так и для труб с ленточными турбулизаторами рис.

Увеличение сор вызывает в первую очередь повышение конвективной составляющей коэффициента теплоотдачи. Однако степень влияния массового расхода на теплообмен при течении двухфазного потока в гладкой трубе выше, чем для труб с ленточными вставками, что объясняется характером распределения фаз при повышении ир. Для гладкой трубы увеличение юр при рсопвО оказывает положительное влияние на коэффициент теплоотдачи.

Степень влияния сор на а в среднем составляет 0, Существенное влияние на теплообмен оказывает и плотность теплового потока рис. Повышение тепловой нагрузки приводит к росту а, что обусловлено интенсификацией процесса парообразования образования и роста паровых пузырей как при наличии ленточной вставки, так и без нее. Из данного рисунка видно, что повышение Р0 вызывает рост коэффициента а как для гладкой, так и для интенсифицированных ленточными турбулизаторами труб.

С увеличением давления уменьшается величина радиуса элемента, который при данном значении температурного напора А1 может явиться центром зарождения паровой фазы. При понижении давления, наоборот, поверхность обедняется центрами парообразования, поэтому для данного радиуса требуется все более и более высокий перегрев жидкости.

Влияние давления на коэффициент теплоотдачи в среднем оценивается степенью 0,21, что хорошо согласуется с результатами экспериментальных исследований процесса внутри-трубного кипения ряда авторов. Зависимость падения давления ДР от режимных и конструктивных параметров представлено на рис. Резкий рост гидравлического сопротивления наблюдается на начальном участке трубы при малых паросодержаниях рис.

Это можно объяснить тем, что помимо роста скорости, влияющей на падение давления, на этих участках наблюдается еще достаточно много жидкости, тогда как при сравнительно больших значениях ср которые определяют расслоенный режим течения ее мало. Очевидно, что большие значения падения давления наблюдаются при меньших шагах б ленточного турбулизатора.

Влияние массового расхода на гидравлическое сопротивление рис. Возможность получения значительного роста коэффициента теплоотдачи по сравнению с аналогичным гладким каналом представляет большой научный интерес, но не всегда приводит к наиболее эффективной интенсификации теплообмена. В качестве комплекса, позволяющего выявить эффективность применения турбулизатора, был принят коэффициент характеризующий отношение роста коэффициента теплоотдачи к повышению гидравлического сопротивления:.

В пятой главе изложены результаты обобщения экспериментальных данных и приведена проверка адекватности аналитической модели течения двухфазного закрученного потока. Обобщение своих экспериментальных данных и результатов исследований других авторов по течению двухфазных закрученных потоков позволило получить эмпирическую зависимость:.

Этот коэффициент был получен в результате обобщения экспериментальных данных:. Сопоставление экспериментальных и расчетных значений падения давления при движении двухфазного потока в горизонтальной трубе с ленточной вставкой рис. Аналогичным образом была выведена зависимость для определения критерия Нуссельта в интенсифицированной ленточными турбулизаторами трубе при условии полного смачивания:.

Для расчета теплообмена при неполном омы-вании внутренней поверхности трубы жидкостью, рекомендуется пользоваться зависимостями 79 -. Сопоставление расчетных и экспериментальных значений критерия Нуссельта при кипении смеси ЯС в горизонтальной трубе с ленточной вставкой рис. Это подтверждается сходимостью результатов расчета по формулам 11 и 13 с данными экспериментальных исследований других авторов рис.

Необходимо отметить, что значения экспериментально определенных коэффициентов теплоотдачи аэксп в большинстве случаев несколько выше аналогичных показателей, рассчитанных по расчетной модели арас. Это можно объяснить тем, что разработанная модель учитывает подавляющее влияние увеличения смачиваемости внутренней поверхности трубы жидкостью на интенсивность теплообмена, в то время, как иные механизмы интенсификации, имеющие место при использовании искусственной закрутки потока разрушение ламинарного подслоя, образование трехмерных вихрей и др.

Однако, как видно из рис. В шестой главе изложена методика расчета испарителя с кипением холодильного агента внутри труб с ленточными турбулизаторами и предложены практические рекомендации по эффективному применению данного вида интенсификации теплообмена. На основе проведенного анализа для двухфазных течений холодильного агента ЯС было рекомендовано использовать ленточные турбулизаторы с малым значением параметра сУб 0,Ю,06 в зависимости от условий работы тепло-обменного аппарата.

Для практического применения автором предложены аналитические и эмпирические зависимости по определению коэффициента теплоотдачи и падения давления при кипении холодильного агента ЫС в трубе с ленточными турбулизаторами, а также таблицы для выбора рационального шага турбулизатора в зависимости от режимных параметров юр, ср, я. Установлено, что для обеспечения максимальной эффективности данного метода интенсификации рационально использовать турбулизаторы переменного шага с увеличением шага по ходу движения холодильного агента , что вызвано изменяющейся по длине картиной течения.

Впервые сформулирована задача исследования влияния ленточных турбули-заторов на теплообмен и гидродинамику при течении двухфазного потока хладагента внутри трубы в диапазоне изменения режимных параметров, характерных для холодильной техники и систем кондиционирования воздуха, и показана целесообразность их использования в данных условиях.

Разработана аналитическая модель течения закрученного двухфазного потока, адекватность которой подтверждается сопоставлением с экспериментальными данными автора, и которая позволяет качественно и количественно определять распре-. Впервые получены экспериментальные данные по теплоотдаче и гидравлическому сопротивлению при кипении смесевого холодильного агента ЯС внутри трубы с ленточными турбулизаторами на апробированном экспериментальном стенде в диапазоне изменения режимных параметров, характерных для холодильной техники и пригодные для проектирования и модернизации оборудования.

Впервые предложены расчетные зависимости для определения коэффициентов теплоотдачи и падения давления при кипении озонобезопасного холодильного агента ЯС в горизонтальной трубе с ленточной вставкой, необходимые для инженерных расчетов. Уточнена методика расчета испарителя с кипением внутри труб, в которые установлены ленточные турбулизаторы, что дает возможность проектировать компактные, высокоэффективные теплообменные аппараты, работающие на смесевых холодильных агентах.

Для практического использования полученных результатов рекомендованы аналитические, эмпирические зависимости и таблицы для определения оптимальных шагов ленточных турбулизаторов для интенсификации теплообмена при кипении холодильного агента ЯС в зависимости от режимных и конструктивных параметров.

Atyrau Institute of Oil and Gas, Подписано в печать Моделирование режимов течения двухфазных потоков в трубах. Аналитическая модель течения двухфазного закрученного ленточными турбулизаторами потока. Экспериментальные стенды по исследованию теплообмена и гидродинамики закрученных потоков и методики проведения опытов. Экспериментальный стенд и методика проведения исследования влияния ленточных турбулизаторов на гидродинамику и теплообмен при вынужденном движении двухфазного водовоздушного потока внутри горизонтальной трубы.

Экспериментальный стенд для исследования интенсивности теплообмена и падения давления при кипении холодильного агента RC внутри трубы с ленточными турбулизаторами. Результаты экспериментального исследования теплообмена и гидродинамики при течении двухфазных потоков внутри горизонтальных труб с ленточными турбулизаторами. Результаты визуального наблюдения за течением двухфазного потока внутри горизонтальной трубы с ленточной вставкой.

Обобщение экспериментальных данных и проверка адекватности аналитических и эмпирических зависимостей. Зависимости для определения падения давления в трубе с ленточным турбулизатором при течении двухфазного потока. Зависимости для определения коэффициента теплоотдачи в трубе с ленточным турбулизатором при течении двухфазного потока.

Проверка адекватности аналитической модели. Сопоставление расчетных значений с результатами экспериментального исследования по теплоотдаче в трубах с ленточными турбулизаторами. Рекомендации по использованию результатов исследования. Теплообменные аппараты нашли широкое применение в энергетике, химической, нефтеперерабатывающей, пищевой промышленности, в холодильной и криогенной технике, в системах отопления, горячего водоснабжения и кондиционирования, в различных тепловых двигателях.

С ростом энергетических мощностей увеличиваются масса и габариты применяемых теплообменных аппаратов. На их производство расходуется огромное количество в том числе и легированных и цветных металлов. Уменьшение массы и габаритов теплообменных аппаратов является актуальной проблемой. Наиболее перспективный путь решения этой проблемы - интенсификация теплообмена.

Нужно также отметить, что на данный момент, в связи с экологическими требованиями, в холодильной технике остро встала проблема замены наиболее используемых холодильных агентов. Известно, что ряд фреонов в том числе и широко используемый холодильный агент R22 разрушают озоновый слой земли, что приводит к многочисленным экологическим проблемам. С целью решения данной проблемы на международном уровне было принято решение о постепенном прекращении производства и использования этих холодильных агентов.

Сокращение в России производства R22 поставило перед предприятиями, использующими это рабочее вещество, ряд сложных технических задач. Одновременная и быстрая замена парка холодильных машин на новые установки, работающие на новых хладагентах невозможна по экономическим и техническим причинам. Для решения данной проблемы было разработано большое количество новых альтернативных смесевых холодильных агентов, которые позволят доработать свой ресурс эксплуатируемому оборудованию.

На сегодняшний день наиболее целесообразным для перевода действующего оборудования на новый хладагент ретрофит является фреон RC, так как он близок R22 по удельной холодопроизводительности, давлению конденсации и не требует значительного изменения в конструкции холодильной машины, что позволяет избежать удорожания оборудования. Однако, как показывает опыт [1,2], коэффициент теплоотдачи при кипении смесевых рабочих веществ несколько ниже, чем у однокомпонентных хладагентов.

Следовательно, при использовании смесевых холодильных агентов возникает потребность в дополнительной интенсификации теплообменных процессов [3]. В настоящее время определяющим фактором совершенства теплообменного оборудования является достижение минимально возможной заправки холодильного агента. Осуществить это можно, в том числе и за счет применения различных методов интенсификации процессов, протекающих в теплообменных аппаратах.

На сегоднящний день большое применение нашли теплообменники с внутритрубным кипением рабочего вещества. К таким аппаратам, в частности, относятся воздухоохладители, кожухотрубные испарители, батареи и т. Интенсивность процесса теплоотдачи при кипении в трубах зависит от их размера и удельной тепловой нагрузки, давления, скорости и свойств холодильного агента.

При малых нагрузках и скоростях что характерно для холодильной техники жидкость, после дросселирования попадает в испаритель, где течет, испаряясь, по дну горизонтальных труб. Такая гидродинамическая картина соответствует расслоенному режиму течения. При этом теплота отводится наименее интенсивно, так как площадь поверхности контакта жидкости со стенкой трубы невелика.

В том случае, когда наблюдается волновой режим течения, при котором жидкость периодически смачивает верхнюю часть трубы, испаритель работает лучше. Однако и в том и в другом случае можно повысить интенсивность теплообмена, увеличив долю смоченной поверхности. При создании эффективного теплообменного аппарата необходимо выдержать заданные значения по количеству передаваемой теплоты, гидравлическому сопротивлению, и, при этом, сделать его как можно более компактным и легким.

Выполнить эти противоречивые требования, возможно только используя интенсификацию теплообмена. Следует отметить, что увеличение скорости течения теплоносителя не является оптимальным решением, так как вместе с повышением коэффициента теплоотдачи увеличивается и гидравлическое сопротивление аппарата, причем если теплоотдача растет пропорционально скорости в степени 0.

При использовании оптимального способа интенсификации можно получить больший рост теплоотдачи, при меньшем росте гидравлического сопротивления. К настоящему времени предложены и исследованы разнообразные методы интенсификации конвективного теплообмена [4]. Применительно к течению однофазных теплоносителей используются турбулизаторы потока на поверхности, шероховатые поверхности и поверхности, развитые за счет оребрения; применяется закрутка потока спиральными ребрами, шнековыми устройствами, завихрителями, установленными на входе в канал; находит применение подмешивание к потоку жидкости газовых пузырей, а к потоку газа - твердых частиц или капель жидкости, а также вращение или вибрация поверхности теплообмена, пульсации потока теплоносителя, воздействие на поток электростатических полей.

Эффективность этих способов различна, в лучшем случае удается увеличить теплоотдачу в раза при существенно различных затратах энергии на прокачку теплоносителей [5]. Нужно отметить, что некоторые из вышеприведенных методов интенсификации теплообменных процессов уже давно и довольно успешно используются для однофазных течений.

Так, например, во многих литературных источниках [6,7,8] присутствуют результаты исследований, проведенных с целью изучения влияния турбулизирующих вставок на теплоотдачу при протекании однофазных теплоносителей растворы СаСЬ,. NaCl, вода, этиленгликоль, воздух и т. Анализ этих данных позволяет сделать вывод, что применение турбулизаторов при определенных условиях может привести к существенному увеличению коэффициента теплоотдачи.

Аналогичные данные для двухфазных потоков в литературе практически отсутствуют, несмотря на то, что этот вопрос представляет большой научный интерес. Распространять результаты, полученные для однофазных потоков, на двухфазные течения было бы неправильно, так как процесс кипения в трубе существенно отличается от течения однофазных теплоносителей.

Движение двухфазного потока имеет ряд особенностей. Эти особенности связаны, прежде всего, с гидромеханическим взаимодействием фаз между собой и с твердой стенкой и изменениями, вносимыми в гидродинамику потока фазовыми переходами. Необходимо отметить, что при выборе на практике того или иного метода интенсификации теплообмена приходится учитывать не только эффективность самой поверхности, но и ее универсальность для различных однофазных и двухфазных теплоносителей, технологичность изготовления и сборки теплообменного аппарата, прочностные требования, загрязняемость поверхности, особенности эксплуатации и т.

Все эти обстоятельства существенно снижают возможности выбора только одного из многочисленных исследованных методов интенсификации. Привлекательность применения закручивающих устройств связана с их многофункциональностью. В некоторых теплообменных аппаратах завихрители могут быть использованы в качестве турбулизаторов и закручивателей пристенных слоев однофазного теплоносителя.

В каналах при сложном характере теплообмена например, при течении двухфазных потоков основной эффект влияния закрутки на улучшение теплового режима заключается в выравнивании температурных неоднородностей в азимутальном направлении, что дает возможность обеспечить увеличение коэффициента теплоотдачи ос.

В этом случае для определения оптимальной и геометрии закручивающих устройств следует использовать критерий, учитывающий влияние завихрителей на рост интенсивности теплообмена и повышение гидродинамического сопротивления. По современной классификации методов интенсификации теплообмена закрутка потока в каналах, создаваемая с помощью закручивающих устройств, относится к пассивным методам интенсификации, то есть не требует дополнительного подвода энергии извне.

Определение оптимальных геометрических параметров завихрителей связано с выбором критерия эффективности и может быть проведено на основе как теоретического анализа, так и с помощью экспериментов. По совокупности вышеназванных требований для интенсификации теплоотдачи при течении двухфазных потоков внутри горизонтальных труб в диапазоне изменения режимных параметров, характерных для холодильной техники, был выбран способ с использованием ленточного турбулизатора.

Основным его достоинством, является не столько турбулизация пристенного слоя образование вихрей, увеличение скорости в ламинарном подслое , сколько возможность получения существенного увеличения смоченного периметра в неэффективных, с позиции теплоотдачи, режимах течения расслоеный, волновой. Несмотря на то, что данный метод интенсификации известен уже давно, выявлению эффективности интенсификации теплообмена при течении двухфазных потоков не уделялось должного внимания.

Большинство исследований, связанных с ленточными турбулизаторами, проведено с однофазными потоками в диапазоне изменения режимных параметров, характерных для высокотемпературных теплоэнергетических установок. Данные по интенсификации теплообмена с помощью ленточных турбулизаторов применительно к холодильной технике в литературе отсутствуют.

Поэтому особую актуальность представляет исследование интенсификации теплообмена при течении двухфазных потоков в трубах с турбулизаторами данного типа. Целью настоящей работы является теоретическое и экспериментальное определение эффективности применения ленточных турбулизаторов для интенсификации теплообмена при течении двухфазного потока холодильного агента в горизонтальных трубах.

Кутателадзе, Новосибирск - г. Диссертация состоит из 6-и глав, введения, выводов и семи приложений. В главе 1 рассмотрены особенности процесса внутритрубного кипения, современные методы интенсификации теплообмена и проведен анализ их эффективности и применимости. В главе 2 приведена физическая модель и результаты аналитического исследования течения двухфазного потока внутри трубы с ленточным турбулизатором.

В главе 3 описаны методики проведения эксперимента и экспериментальные стенды, схема измерений, а также проведена оценка погрешностей эксперимента. В главе 4 приведены полученные опытные данные и результаты их обработки. Проведен анализ и обобщение данных, полученных автором, а также данных из других работ, посвященных изучению труб с ленточными турбулизаторами.

Показано влияние геометрических параметров турбулизатора на эффективность теплообменного аппарата. В главе 5 представлены расчетные зависимости для определения теплоотдачи и гидравлического сопротивления внутри труб с закруткой потока. Проверена адекватность аналитической модели. В главе 6 представлены практические рекомендации по использованию результатов работы и предложена методика расчета испарителя с кипением холодильного агента внутри труб с ленточными турбулизаторами.

В приложениях к диссертации представлены экспериментальные данные в табличной форме, результаты визуальных наблюдений, установки для изготовления ленточных турбулизаторов заданного шага и примеры расчетов интенсифицированного и гладкотрубного испарителя. Разработанная аналитическая модель, проведенное экспериментальное исследование, обобщение и анализ собственных результатов и данных работ других авторов по изучению труб с ленточными турбулизаторами, позволяет сделать следующие выводы:.

Впервые сформулирована задача исследования влияния ленточных турбулизаторов на теплообмен и гидродинамику при течении двухфазного потока хладагента внутри трубы в диапазоне изменения режимных параметров, характерных для холодильной техники и систем кондиционирования воздуха, и показана целесообразность их использования в данных условиях. Разработана аналитическая модель течения закрученного двухфазного потока, адекватность которой подтверждается сопоставлением с экспериментальными данными автора, и которая позволяет качественно и количественно определять распределение фаз по сечению трубы и выбирать эффективный шаг турбулизатора.

Впервые получены экспериментальные данные по теплоотдаче и гидравлическому сопротивлению при кипении смесевого холодильного агента RC внутри трубы с ленточными турбулизаторами на апробированном экспериментальном стенде в диапазоне изменения режимных параметров, характерных для холодильной техники и пригодные для проектирования и модернизации оборудования.

Результаты визуальных наблюдений течения закрученных двухфазных потоков подтвердили предположение о том, что основным механизмом интенсификации теплообмена при кипении в горизонтальных трубах с ленточными турбулизаторами является увеличение доли смоченной поверхности. Выявлено, что применение ленточных турбулизаторов является эффективным и простым методом интенсификации теплообмена при кипении холодильных агентов в испарителях низкотемпературных установок, что, в частности, определяется возможностью получения опережающего роста коэффициента теплоотдачи в среднем в 1,5-г2,5 раза по сравнению с гладкой трубой по отношению к падению давления l,2-s-2,3 раза и простотой их изготовления и монтажа.

Впервые предложены расчетные зависимости для определения коэффициентов теплоотдачи и падения давления при кипении озонобезопасного холодильного агента RC в горизонтальной трубе с ленточной вставкой, необходимые для инженерных расчетов. Для практического использования полученных результатов рекомендованы аналитические, эмпирические зависимости и таблицы для определения оптимальных шагов ленточных турбулизаторов для интенсификации теплообмена при кипении холодильного агента RC в зависимости от режимных и конструктивных параметров.

Справочник по теплообменным аппаратам. Bandara Filho Enio P. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании. Prediction of evaporative heat transfer coefficients of pure refrigerants and binary refrigerant mixtures: Теплообменные аппараты холодильных установок. Интенсификация теплообмена в испарителях холодильных машин.

Легкая и пищевая промышленность, Интенсификация теплообмена в каналах. Теплообмен и гидродинамика в прямых каналах, вращающихся относительно параллельной или наклонной оси. Институт технической теплофизики НАН Украины, Two-phase flow and heat transfer. Применение ленточных завихрителей для интенсификации теплообмена в прямоугольных каналах.

Теплообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил. Heat transfer and friction in turbulent vortex flow. Preprint of a paper at Chemical Engineering Progress Series. Закономерности теплообмена при конденсации и кипении неазеотропных смесей холодильных агентов: Теплообмен и гидравличсекое сопротивление придвижении жидкостей в трубах с искусственными турбулизаторами: Вопросы механики вращающихся потоков и интенсификации я теплообмена в ЯЭУ.

Гидродинамическая теория кипения Кутателадзе С. Холодильные машины, работающие на неазеотропных смесях хладагентов. Тепловые и конструктивные расчеты холодильных машин. Теплообменные и гидравлические характеристики труб с внутренним оребрением при движении фреона в условиях испарения. Теплообмен при двухфазном течении фреона в горизонтальной трубе.

Интенсификация теплообмена при течении жидкости в каналах. Эффективность различных форм конвективных поверхностей нагрева. Wei Hsiang, Maa Jer Ru. Heat and Mass Transfer. Кроме отдельных насосов для отвода сточных вод применяются напорные установки: Эти установки применяются для перекачивания неочищенных сточных вод, для которых невозможен отвод в канализацию самотеком из одного помещения К , из небольших домов и комплексов зданий М , из многосемейных домов и небольших хозяйственных объектов типа кафе L , из предприятий общественного питания, торговых центров и т.

XL и из комплексов зданий типа гостиниц, больниц и т. Отдельный интерес представляет DrainLift КН ,4 — малогабаритная напорная установка для отвода сточных вод от одного туалета, умывальника, душа или биде с режущим механизмом с непосредственным подсоединением к унитазу, компактный дизайн.

Эти установки могут содержать от 1 до 6 насосов. Они поставляются полностью готовыми к подключению на раме с виброгасящими ножками, с датчиком давления для управления работой установки, манометром, мембранным баком и с прибором управления. В зависимости от требований, предъявляемых к насосной установке, в комплект п оставки могут входить следующие приборы управления: Смесители являются основным элементом регулирующих систем, работающих на принципе смешивания.

Смесители можно использовать как для систем с радиаторами, так и для систем отопления, расположенных в полу. Материал корпуса смесителя — сталь, латунь или чугун. Виды присоединения смесителей — резьбовое, фланцевое или под сварку. Сервоприводы управляются регулятором или другим механизмом, имеющим соответствующие параметры.

Сервопривод М К производит двухстороннее враща-тельное движение в диапазоне установки кулачков. Сервопривод сконструирован так, чтобы корпус имел минимальную глубину и благодаря этому позволял проводить установку в распределительные шкафы для элементов управления напольных или радиаторных систем. Сервоприводы после монтажа и проверки правильности функций, работают полностью автоматически и не требуют обслужива-ния.

Во время эксплуатации нет необходимости и в техническом обслуживании. В комплект поставки сервопривода входит: В комплект документов на сервопривод входит руководство по монтажу и обслуживанию и гарантийный лист. Он имеет широкую сферу применения, так как регулятор можно использовать как для обеспечения постоянной температуры воды при циркуляции в замкнутом контуре, так и для обеспечения подачи воды при определенной постоянной температуре.

Регулятор является средством управления регуляционного комплекса, состоящего еще из датчика температуры TV-J накладного или погружного , сервопривода MK-CN и трехходового смесителя. Температура воды, циркулирующей по отопительной системе, не-прерывно изменяется посредством смесителя, на который воздействует регулятор.

На регуляторе RVT 06 можно установить две величины температуры, которые должны поддерживаться на объекте. Их чередование управляется встроенным реле времени. Регулятор поставляется с тремя типами реле времени: Температуры, установленные на регуляторе, плавно поддерживаются при всех изменениях наружной температуры.

Регулятор RVT 06 является средством управления регуляционного комплекса, состоящего кроме него из датчика температуры котловой воды TV-J накладного или погружного , датчика наружной температуры ТА, термостата для ограничений температуры поступающей воды, сервопривода MK-CN и смесителя. Регулятор KASCON последовательно подсоединяет или отключает отдельные котлы каскада в соответствии с потребностью конкретной системы в тепле.

Далее регулятор обеспечивает один раз в 24 часа изменение последовательности порядка включения котлов в целях их равномерного использования. Регуляторы размещены в унифицированной пластмассовой коробке, конструкция которой позволяет как размещать регулятор на стене, так и встраивать его в панель управления котла. В комплект поставки регулятора входят комплект для закрепления, датчик температуры котловой воды, предохранитель F1А, а для RVT 06 еще и датчик наружной температуры.

В комплект документов на регулятор входит руководство по монтажу и обслуживанию и гарантийный лист. Паяный пластинчатый теплообменник, выпускаемый GEA Ecobraze АВ, состоит из гофрированных пластин нержавеющая сталь, титан и пр. Смежные пластины формируют каналы, в которых через пакет пластин движутся попеременно горячий и холодный теплоносители.

Теплообменники производятся 4-х типоразмеров: Теплопередача паяного пластинчатого теплообменника зависит от профиля пластин. Различные профили пластин создают различную турбулентность потоков, что определяет теплопередачу. Мы предлагаем три различных профиля пластин: Для пластин Н характерна высокая теплопередача при относительно высокой потере давления, для пластин М - средняя теплопередача и средние потери давления, для пластин L - низкая теплопередача и низкая потеря давления.

Теплообменники должны подключаться по принципу противотока. Первичная сторона всегда отмечена голубой точкой. Каналы первичной стороны с обеих сторон окружены каналами вторичной среды. Теплообменники всегда монтируются вертикально. Небольшие модели могут быть установлены непосредственно на трубопровод. В противном случае — монтируются на фундамент, подставку или могут быть закреплены на стене.

Теплообменники поставляются на деревянном поддоне, обвернутые полиэтиленом, полностью собранными и готовыми к подключению. По желанию заказчика теплообменник может снабжаться руководством по установке, эксплуатации и техническому обслуживанию. Стандартное исполнение паяных пластинчатых теплообменников Тип 1 предусматривает одностороннее подключение теплоносителей.

Возможно двухстороннее подключение, а также изготовление и поставка многоходовых и двухступенчатых паяных пластинчатых теплообменников. На рисунках приведены схемы этих теплообменников. ZILMET является одним из крупнейших мировых производителей мембранных расширительных и гидроаккумулирующих баков, используемых в системах отопления и водоснабжения.

Основные части мембранных баков — металлический корпус, выполненный из углеродистой стали, и резиновая мембрана, разделяющая емкость на две полости. В одну полость предварительно закачан под давлением воздух, в другую при тепловом расширении в системе поступает вода и при этом воздух, находящийся в первой полости, сжимается.

Со стороны воздушной камеры в корпусе расположен пневмоклапан, предназначенный для регулирования давления воздуха. Гидроаккумуляторы емкостью от литров и выше дополнительно снабжены держателем мембраны резьбовым штуцером диаметром? Баки Cal-Pro выпускаются объемом от 4 до литров. Баки Hydro-Pro выпускаются объемом от 2 до литров.

Баки Ultra-Pro — объемом от 24 до литров. Существуют модели Ultra-Pro 24? В зависимости от типоразмера баки могут иметь или не иметь опоры. Баки кроме объемом л поставляются в картонных коробках с инст-рукцией на языке страны-производителя. Баки объемом л поставляются на поддоне, обвернутые полиэтиленом. A — термостат B — манометр C — термометр D — кран для выпуска воздуха E — предохранительный клапан F — циркуляционный насос G — ограничитель потока H — смеситель I — кран для заполнения водой L — нагреватель M — расширительный бак.

Описание оборудования Серия EcoLean создана с использованием самых последних технологий, таких как спиральные компрессоры, микропроцессорное управление и т. Холодопроизводительность серии EcoМах от до кВт. Комплектация EcoLean — фильтр-осушитель, соленоидный вентиль, терморегулирующий вентиль, реле высокого и низкого давления, жидкостный ресивер. За более подробной информацией обращайтесь к нашим специалистам.

Комплектация В комплект поставки межфланцевого затвора входит ручной рычаг. Варианты поставок с иными устройствами управления — по запросу. Описание оборудования Компания Garioni Naval выпускает парогенераторы, паровые и водогрейные котлы разной мощности и конструктивных особенностей, предназначенные для различных отраслей промышленности.

ER — регулятор серии Economy, минимальный набор функций: CR — регулятор серии Comfort, эта цифровая система управления включает в себя функции прибора ER, плюс позволяет осуществлять бесступенчатую регулировку производительности установки. Регулятор воздействует на частотный преобразователь, который позволяет регулировать число оборотов одного насоса установки.

VR — регулятор серии Variable. По аналогии с регулятором CR автоматически регулирует работу установки, но в этом случае каждый из насосов снабжен встроенным частотным преобразователем. Преимуществами регулировки методом смешения являются прежде всего: Упаковка Смесители поставляются в картонных коробках.

К смесителям может прилагаться инструкция на русском языке. Примеры схем установки Изображения. Комплектация В комплект поставки сервопривода входит: В комплект поставки также входит документация на сервопривод. Упаковка Сервопривода с комплектом принадлежностей поставляются в картонных коробках.

Комплектация В комплект поставки регулятора входят комплект для закрепления, датчик температуры котловой воды, предохранитель F1А, а для RVT 06 еще и датчик наружной температуры. В комплект поставки также входит документация на регулятор. Упаковка Регуляторы с комплектом принадлежностей поставляются в картонных коробках. Описание оборудования Паяный пластинчатый теплообменник, выпускаемый GEA Ecobraze АВ, состоит из гофрированных пластин нержавеющая сталь, титан и пр.

Нельзя применять аммиак и морскую воду. Теплоизоляция теплообменников представляет собой слой пенополиуретана толщиной 30мм. Комплектация Все модели могут поставляться как с несъемной заводской изоляцией, так и со съемной.

ONDA ресивер Кожухотрубный RL-V 5 Ачинск жидкостный Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval CXP 161-M-1P Сургут

pAutomatisch detecteren: Adobe barbecue pit is parents and to. These can be the research a. If you are route one, for family or barkada.

Жан и Параскева! Коллекция 2016 г.

16 17 18 19 20

Так же читайте:

  • Пластинчатый теплообменник Alfa Laval AQ6-FG Элиста
  • Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval CRF273-5-S 2P Гатчина
  • Пластины теплообменника SWEP (Росвеп) GL-145S Сергиев Посад
  • Установка для промывки GEL BOY C190 MATIC Камышин
  • Кожухотрубный конденсатор Alfa Laval CRF274-5-S 2P Комсомольск-на-Амуре
  • Пластины теплообменника Теплотекс 50A Салават

    One thought on Кожухотрубный жидкостный ресивер ONDA RL-V 5 Ачинск

    Leave a Reply

    Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

    You may use these HTML tags and attributes:

    <a href="" title=""> <abbr title=""> <acronym title=""> <b> <blockquote cite=""> <cite> <code> <del datetime=""> <em> <i> <q cite=""> <s> <strike> <strong>